摘  要：本文就杭浦高速公路上跨滬杭高速公路6跨連續現澆箱梁施工，在支架方案的選擇上結合實(shí)際地形的變化及外部條件限制采用多種支架組合予以詳細介紹等。

　　主題詞：箱梁支架  地形變化  方案組合計算

　　1.  前言

　　杭浦高速公路杭州段臨平高架橋全長(cháng)4.465Km�？缭綔�杭高速公路。設計采用6跨等截面連續箱梁，跨徑為　24m+25m+2×30m+25m+24m。梁高1.6m，橋面寬為16.75m，底板寬12.75m。

　　由于受地形及需滿(mǎn)足滬杭通車(chē)凈空大于5m要求的限制；根據現場(chǎng)實(shí)際情況及以往工地的成熟經(jīng)驗，確定連續箱梁支架施工方法以滿(mǎn)足施工及行車(chē)要求。

　　2. 方案簡(jiǎn)介

　　2.1基礎處理：采用宕渣回填、澆筑混凝土基礎；

　　2.2支架搭設：根據現場(chǎng)地形，采取三種支架體系：

　　12#～14#墩、16#～18#墩之間采用HR可調式重型門(mén)架；第14號墩起往浦東方向及第16#墩起往杭州方向跨越滬杭高速公路邊坡范圍采用WDL碗扣式鋼管腳手架；跨越滬杭高速路面采用貝雷片、HM500×300型鋼支架結構。

　　2.3模板：采用竹膠板作為模板。

　　1. 支架搭設方案

　　3.1HR重型門(mén)架支架

　　3.1.1搭設方案：

　　12#～14#墩，16#～18#號墩選用HR可調重型門(mén)架搭設支架。根據該橋的荷載計算及重型門(mén)式腳手架的一般性使用經(jīng)驗，跨中：沿箱梁橫向設置多榀門(mén)架，連續設置交叉支撐，門(mén)架沿橋橫向間距0.9 m，縱向1m；外側翼緣板沿橋橫向間距1.2m，縱向1m；在橫隔梁處：門(mén)架沿橋橫向間距0.6 m，縱向0.6m布置。

　　3.1.2支架力學(xué)性能

　　3.1.2HR型重型門(mén)架承載性能

　　3.2WDJ碗扣式管架

　　3.2.1搭設方案：

　　14～16號墩跨越滬杭高速公路，平面位置處于曲線(xiàn)上。邊坡支架采用碗扣式支架搭設，基礎處理方便，有利于線(xiàn)形調節。根據碗扣式支架結構尺寸及一般使用經(jīng)驗，在14、16號墩中橫梁位置支架按0.6m×0.9m間距布置，滬杭邊坡位置按0.9m×0.9m間距布置。

　　首先按照支架設計圖進(jìn)行放樣，將邊坡修整成臺階，采用人工夯實(shí)后，澆筑10㎝C20砼基礎，并將混凝土臺階間外露部分用水泥砂漿封閉，防止雨水侵入。

　　3.3WDJ碗扣式管架承載性能：

　　3.4門(mén)洞支架

　　3.3.1搭設方案：

　　跨滬杭公路行車(chē)道段支架采用C20砼基礎，貝雷桁片作墩身，HW483H型鋼作縱梁，作為自重、模板、鋼筋砼和施工荷載的承重梁，間距為0.7m　。

　　3.3.2力學(xué)參數：（寬、中、窄翼緣H型鋼截面尺寸、截面面積、理論重量和截面特性表（節選自GB/T 11263-2005））

　　4、承載力驗算

　　箱梁采取二次澆注，第一次澆注到箱梁翼板根部，第二次澆筑頂板。支架上設兩層分配橫，第一層采用［10槽鋼，第二層采用10㎝×10㎝方木。

　�、�、混凝土重按26.0 KN/m³計算；

　�、�、模板及附件重0.6 KN/㎡（含加固件）；

　�、�、施工人員及施工料具運輸、堆放取1.5KPa；

　�、�、振搗、傾倒混凝土時(shí)對模板產(chǎn)生的沖擊荷載取2.5 Kpa.

　　4.1跨中斷面下支架驗算：

　　4.1.1頂板支架承載力、穩定性驗算（箱內支架）：

　　頂板支架采用Φ48×3.0mm扣件式鋼管支架，支架間距按0.8×0.8m布置。查相關(guān)手冊得：鋼管支架單根立桿穩定承載力計算：

　　λ=L/I=115/1.59=72.3，查表得Φ=0.792

　　[N穩]= ΦA[σ]=0.792×423.9×140=47.0KN

　　頂板砼重：G1=[（0.45+0.2） ÷2×2+0.2×1.65]×0.8×26=20.384 KN

　　模板重量：G2=3.65×0.8×0.60=1.752KN

　　施工荷載：G3=3.65×0.8×4Kpa=13.14KN

　　鋼管支架： G4=0.5KN（箱內鋼管按0.8×0.8設置，上下各設一道拉桿，共8m為一個(gè)計算單元）

　　每個(gè)室內每0.8m長(cháng)度內共有支架立桿5根，故單根鋼管受力為：

　　N=42.93÷5=8.59KN＜［N］＝47.0KN

　　安全系數K=5.5，滿(mǎn)足要求

　　4.1.2跨中斷面底板下支架承載能力驗算

　　4.1.2門(mén)架驗算：

　　現澆梁箱單幅共設3個(gè)室，每個(gè)室寬3.65m，腹板0.45m，于腹板底的支架間距按90cm布置，于底板底的支架間距按120cm布置，按均布荷載對支架進(jìn)行驗算，長(cháng)度方向取2m（門(mén)架排距）為一計算單元。

　　砼自重：G1=[12.75×1.6-3×（3.65×1.15-0.3×0.5-0.25×1）]×2×26=234.2KN

　　模板荷載： G2=[12.75×2+6×（0.45+0.5）×2]×0.6=22.14KN

　　施工荷載：G3=12.75×2×4Kpa=102KN

　　支架荷載：G4=18KN

　　綜荷載為G=（G1+ G2+ G3+ G4）=376.3KN（取2m為一個(gè)計算單元）

　　每2m長(cháng)度內共有門(mén)架13榀，故單榀門(mén)架受力為：

　　N=376.3÷13=28.9KN＜［N］＝75KN

　　安全系數K=2.6滿(mǎn)足要求！

　　4.2橫隔梁下支架驗算：

　　4.2.1　門(mén)架驗算：

　　橫隔梁寬為2m，支架按0.6m步距，排距按0.6m與路線(xiàn)方向垂直布設。故取1.6m×0.6 m（單榀門(mén)架）為一計算單元進(jìn)行計算。

　　砼自重：G1=1.6×1.6×0.9×26=39.936KN

　　模板荷載：G2=（1.6×0.6）×0.6=0.576KN

　　施工荷載：G3=1.6×0.6×4Kpa=3.84KN

　　支架荷載：G4=1.40KN

　　總荷載為G=（G1+ G2+ G3+ G4）=45.752KN

　　在單幅橫隔板下，由于取的是單榀門(mén)架為一個(gè)受力單元，即

　　N=G=45.752KN＜［N］＝75KN

　　安全系數K=1.64

　　在門(mén)架搭設時(shí)橫隔梁處將會(huì )受到立柱的影響，不能完全按60cm進(jìn)行布設，施工時(shí)適當調整，但調整后的間距不能大于60cm。

　　4.2.1　碗扣驗算：

　　在中橫梁處碗扣是按0.9m×0.6m布設。

　　取一個(gè)立柱（0.9m×0.6m）為計算單元。

　　砼自重：G1=0.6×0.9×2×26=28.08KN

　　模板荷載：G2=0.6×0.9×0.6=0.324KN

　　施工荷載：G3=0.6×0.9×4KPa=2.16KN

　　支架荷載：G4=0.69KN

　　單立柱所受荷載為：G= G1 +G2 +G3 +G4=31.254KN<[P]=40KN

　　安全系數K=1.3

　　4.3分配梁強度驗算

　　4.3.1橫隔梁處

　　[10槽鋼強度驗算，跨度為1m，取1m長(cháng)度為計算荷載，偏安全按簡(jiǎn)支計算，即得荷載為q=（45.752）÷1.6=28.60KN/m.

　　M= （1/8）（ql2）= 0.125×28.60×12=3.575KN. m

　　W=39.7cm³

　　σ=M/W=3575÷39.7=90.05Mpa<［σ］=210Mpa

　　安全系數K=2.33

　　4.3.2跨中底板處

　　在跨中槽鋼的最不利布設方法與橫隔梁一致，而荷載跨中并沒(méi)有橫隔梁大。根據上述驗算可知，其滿(mǎn)足要求！

　　4.4 跨滬杭H鋼門(mén)架計算

　　H鋼為HM（500×300）型中截面尺寸為482×300 H鋼：

　　其力學(xué)性質(zhì)為：截面積：A=146.4cm²

　　慣性矩：Ix=60800cm

　　截面抵抗矩：Wx=2520cm

　　彎曲應力：[σw]=145MPa

　　剪應力：[τ]=85MPa

　　彈性模量：E=210000MPa

　　根據上述數據與砼分配荷載計算H鋼的間距：

　　砼在底板以上的在效面積為A1=8.904m²

　　故底以上的砼總重為：8.904×11×26=2546.544KN

　　模板荷載：（1.15×11×2+12.75×11）×0.6KN/ m2=99.33KN

　　施工、砼振搗荷載：（12.75×11）×4KPa=561KN

　　施工總荷載為：G=2546.544+99.33+561=3206.874KN

　　分配到H型鋼上的均布荷載為：

　　q=G÷[12.75÷（2x+0.3）]÷11 =（45.72x+5.26）KN/m

　　安全系數取K=1.5計算

　　4.4.1剪力計算

　　H型鋼所受最大剪力在支點(diǎn)處

　　ql÷2≤[τ]×A÷1.5   由此可得出X=4.8m

　　4.4.2彎曲計算

　　H型鋼所受最大彎曲在跨中處

　　ql2÷8≤[σw] ×Wx÷1.5 由此可得出X=0.41m

　　4.4.3撓度計算

　　取X=0.4m進(jìn)得撓度計算

　　=代入上面數據可知=0.05mm<l/400

　　從對H型鋼的力學(xué)驗算可知H型鋼的垂直布設間距為0.8m（邊對邊），能夠滿(mǎn)足施工要求。

　　4.5預拱度計算

　　4.5.1支架的彈性變形

　　取門(mén)架受力的平均值進(jìn)行支架的彈性變形計算

　　δ1＝Lσ/E；σ=N/A；得到δ1＝LN/EA

　　4.5.2其他非彈性變形

　　鋼管的接頭產(chǎn)生的接縫壓縮產(chǎn)生的變形，在本支架中取3個(gè)接頭，每個(gè)接頭壓縮量取值1mm，共計δ3-1＝3mm；模板與分配梁間取1mm，分配梁與支架取1mm，頂托與支架取1mm，門(mén)架與支墊方木取2mm，地基取5mm。

　　共計：3+1+1+1+2+5=13mm

　　4.6地基承載力計算

　　采用輕型觸探儀進(jìn)行檢測，當承載力小于100KPa時(shí)，則采用換填加固，處理后承載力要求不小于200KPa.驗收合格后再在地基上澆筑10cm厚的C15混凝土墊層。

　　支架支撐在枕梁上，枕梁為100mm×100mm的木方，若按照45°的進(jìn)行擴散，混凝土墊層與地基接觸的面積應按300mm×600mm，即0.18m²，取橫隔梁處受力最大的單根鋼管進(jìn)行計算，那么產(chǎn)生的最大基底應力為

　�。剑�52.3÷2×1.03）÷0.18＝149.6Kpa

　　取跨中受力最大的單根鋼管進(jìn)行計算，那么產(chǎn)生的最大基底應力為

　�。剑�34.7÷2×1.03）÷0.18＝99.3Kpa

　　當地基承載力為200Kpa時(shí)安全系數K=2.1，故要求地基處理后其承載力達到200Kpa滿(mǎn)足要求。

　　4.7另，如有必要，需對支架及模板進(jìn)行在風(fēng)荷載作用下支架及模板的穩定性驗算，在此就不做敘述。

　　5.結束語(yǔ)

　　根據不同的地形及要求，對跨滬杭高速公路現澆連續箱梁支架采用HR型重型門(mén)架、WDJ碗扣式管架、H型鋼門(mén)式支架三種支架組合形式，充分發(fā)揮各種支架的優(yōu)勢，為施工的順利進(jìn)行創(chuàng )造良好條件�，F該工程已順利實(shí)施完成。

　　由于作者水平有限，文中難免有不少錯誤，望各位讀者批評指正。

　　參考資料：

　　1、《建筑施工手冊》（第四版、縮影版）

　　中國建筑工業(yè)出版社 ISBN7-112-05972-0

　　2、《路橋施工計算手冊》（周水興、何兆益、周毅松等著(zhù)）

　　人民交通出版社  ISBN7-114-03855-0

　　3、《橋梁施工百問(wèn)》（劉吉土著(zhù)）

　　人民交通出版社

　　4、國標GB/T 11263-2005《熱軋H型鋼和剖分T型鋼國家標準》

　　5、《簡(jiǎn)明施工計算手冊》（江正榮、朱國梁編著(zhù)）

　　中國建筑工業(yè)出版社 ISBN7-112-00720-8