原因分析該鍋爐由于配燒沼氣，且鍋爐下部為絕熱爐膛，爐膛溫度較高，因此，對于煤的著(zhù)火、燃燒和燃燼都非常有利，但實(shí)際運行結果仍然出現鍋爐灰渣含碳量過(guò)高的問(wèn)題。經(jīng)現場(chǎng)觀(guān)察，發(fā)現爐膛在第二風(fēng)室位置兩側掛焦，使煤斗落下的煤在結焦處堆積，無(wú)法正常向后移動(dòng)，造成二風(fēng)室以后煤層凹凸不平，爐排兩側約200mm無(wú)煤層覆蓋，向里約400mm處出現煤層堆積。

　　由于爐排煤層厚度不一，煤層較厚處風(fēng)阻力大，煤層較薄處阻力小。根據流體力學(xué)的基本原理，厚煤層處阻力大，有效流動(dòng)壓頭小。在相同的流通截面條件下，通過(guò)的空氣就小。另外，空氣通過(guò)煤層的空氣量除和流動(dòng)壓頭有關(guān)，還和流通截面積的大小有關(guān)。平均流通截面積又與鏈條爐排的通風(fēng)截面積和煤層的通風(fēng)截面積有關(guān)。而煤層的通風(fēng)截面積又與煤層厚度、顆粒度、燃燒狀態(tài)有關(guān)。在煤層厚度厚的地方，煤層堆積得較密實(shí)，碎煤屑嵌于煤塊之間，使通風(fēng)截面率相對減少。由于爐排通風(fēng)截面基本相同，實(shí)際影響空氣流通截面積的主要因素是煤層厚度，結果是煤層厚的地方，相對空氣流通截面小，通過(guò)的空氣量就更小。

　　厚煤層在較少的空氣量條件下燃燒，會(huì )使煤層中產(chǎn)生較厚的還原層厚度，過(guò)濃的還原性氣體CO會(huì )使灰中的氧化鐵還原為氧化亞鐵，使灰渣溶化溫度降低，厚煤層處發(fā)生結渣現象。

　　而使本應需要較多空氣量的厚煤層處通過(guò)的空氣量大大減少，厚煤層不能完全充分燃燒，在鍋爐后部出現兩條未燃燼的紅火區，寬度各約400mm，隨爐排運動(dòng)掉入渣坑，這是造成灰渣含量過(guò)高的主要原因。

　　另外，該鍋爐風(fēng)室橫向配風(fēng)無(wú)均風(fēng)裝置，雖為雙側進(jìn)風(fēng)，但進(jìn)風(fēng)截面較小，風(fēng)室中間用一隔板隔開(kāi)造成風(fēng)室橫向配風(fēng)不均，通過(guò)爐排中間煤層之間，兩側由于結渣使煤層堆積變厚，中間風(fēng)壓高，兩側風(fēng)壓低，這是造成灰渣含碳量偏高的另一個(gè)原因。

　　對于組裝式鍋爐，爐膛下部采用絕熱爐膛，已采用多年。這種結構比較成熟。常規組裝鍋爐采用小鏈條爐排結構，側密封比較可靠，且兩側為鑄鐵件，導熱性能較好，表面光滑，不易掛焦。而該鍋爐采用鱗片式爐排，其側密封沒(méi)有很好的解決是導致該鍋爐結焦的根本原因。兩種側密封結構如、所示。

　　鱗片式爐排側密封小鏈條爐排側密封小鏈條爐排側密封的漏風(fēng)吹向煤層，而鱗片式爐1排側密封直吹向爐墻。鱗片式爐排側密封塊與邊夾板設計為接觸式密封結構，裝配間隙設計為3mm，而實(shí)際為6mm，間隙過(guò)大；且側密封塊底部要求填耐火混凝土密封，而實(shí)際沒(méi)有按要求施工，造成側密封漏風(fēng)量很大。上述原因造成兩側爐墻局部高溫，且兩側爐墻為耐火磚砌成，表面粗糙致使掛焦嚴重，而該鍋爐配燒沼氣使爐膛溫度偏高，加劇了掛焦的程度。

　　采取措施：

　�。�1）將爐排側密封下面的密封填料重新施工，達到設計要求；

　�。�2）應用戶(hù)要求，在爐膛下部?jì)蓚仍黾臃澜瓜�，防止下部爐膛兩側掛焦，使爐排上煤層厚度均勻；

　�。�3）風(fēng)室沿爐排寬度方向增加阻風(fēng)板，即在每列縱磨擦板下邊增加一阻流板，第一塊約占風(fēng)室截面積的40%，第二塊約占風(fēng)室截面積的60%（如所示），使風(fēng)量沿爐排寬度方向分配均勻。