我們對表1所示的七種結構模型用建研院TAT版程序進(jìn)行了分析計算，其所受荷載完全相同，層數、層高、平面形狀及大部分構件截面尺寸等幾何參數也完全相同，僅轉角處有的設置了“L”型剪力墻，有些則僅有交叉相交的連梁。各個(gè)方案的結構平面布置見(jiàn)圖1.各個(gè)方案的結構力學(xué)模型、底層部分構件截面尺寸見(jiàn)表1，上述各種結構模型電算。

　　表1： 各個(gè)方案的結構力學(xué)模型

　　方案號 層 數 角 部 開(kāi) 洞 情 況外角（洞寬m） 內角（洞寬m） 連梁高度（m）

　　方案一 18 開(kāi)（2.4） 開(kāi)（2.1） 0.6

　　方案二 18 開(kāi)（2.4） 開(kāi)（2.1） 0.9

　　方案三 18 開(kāi)（2.4） 開(kāi)（2.1） 1.2

　　方案四 28 開(kāi)（2.4） 開(kāi)（2.1） 0.9

　　方案五 18 開(kāi)（1.5） 開(kāi)（1.5） 0.9

　　方案六 18 不開(kāi)（角墻2.5x2.5） 不開(kāi)（角墻2.1x2.1） 0.9

　　方案七 28 不開(kāi)（角墻2.5x2.5） 不開(kāi)（角墻2.1x2.1） 0.9

　　由計算可以看出在角部墻體開(kāi)洞和不開(kāi)洞，結構的整體效應變化是顯而易見(jiàn)的。方案一、二、三、四、五均開(kāi)洞，方案六、七不開(kāi)洞，雖然它們的平面布置、荷載等基本相同，構件幾何尺寸也差異不大，但結構自振周期、地震作用下位移、基底剪力、彎矩等差異明顯。角部墻體開(kāi)洞的結構其自振周期比角部墻體不開(kāi)洞或僅局部開(kāi)洞的結構自振周期大，地震作用下的位移也大，而基底剪力、彎矩則減小。如方案四、七，在其他條件相同時(shí)，X方向第一自振周期分別為2.0976s、1.9775s，相對誤差達6.1%.又如方案二、六，在其他條件相同時(shí)，Y方向地震作用下基底剪力分別為7434.3kN和10520.87kN，相對誤差達20%.

　　綜上所述，角部墻體開(kāi)洞和不開(kāi)洞，在結構整體效應和構件的內力和配筋上大致有以下一些影響：

　　在角部墻體開(kāi)洞，與角部墻體不開(kāi)洞的剪力墻結構相比，結構整體效應影響頗大，結構的抗側力剛度、自振周期、地震作用等均有不同程度的差異。

　　角部墻體開(kāi)洞的剪力墻結構，其外墻內力明顯増大，配筋也相應加大。開(kāi)洞的角部各構件扭轉效應明顯。設計時(shí)應注意加強外墻的剛度及配筋。

　　對角部墻體開(kāi)洞的剪力墻結構，開(kāi)洞連梁的跨度及截面高度的大小對鄰近構件內力的影響也不容忽視，應注意調整開(kāi)洞連梁的跨高比，使設計盡可能經(jīng)濟合理。

　　我院近年來(lái)陸續設計了一些設置轉角窗的高層住宅剪力墻結構，通過(guò)對此類(lèi)結構的計算分析，結合工程設計實(shí)踐，我們體會(huì )有以下幾點(diǎn)：

　　1 非抗震設計和6度、7度、8度抗震設計的A級高度高層建筑，在設置轉角窗時(shí)，應符合下列要求：

　　1） 洞口應上下對齊，洞口寬度不宜過(guò)大，連梁高度不宜過(guò)��；

　　2） 洞口附近應避免采用短肢剪力墻和單片剪力墻，宜采用“T”、“L”、槽型等截面形狀的墻體，且墻厚宜適當加大，角窗洞邊的暗柱宜按約束邊緣構件設計，其截面尺寸宜適當加大，配筋宜適當加強；

　　3） 轉角處樓板宜局部加厚，配筋宜適當加大，并宜配置雙向雙層的直通受力鋼筋。必要時(shí)可于轉角處板內設置連接兩側墻體的暗梁或角部附加斜向鋼筋。

　　4） 若內角墻體開(kāi)洞，樓板凹進(jìn)尺寸不應過(guò)深，否則應在角部設置拉梁。

　　2 設置轉角窗的高層住宅剪力墻結構不宜再設置躍層單元。

　　3 B級高度和9度抗震設計的A級高度高層建筑在角部剪力墻體上開(kāi)設轉角窗應慎重，要進(jìn)行專(zhuān)門(mén)研究