1、老式直流系統屏存在的缺點(diǎn)

　　茂名熱電廠(chǎng)原用的直流系統屏為老式直流系統屏（同一屏為雙母線(xiàn)結線(xiàn)，采用直流發(fā)電機及硅充電裝置）。從超過(guò)30 a的運行情況來(lái)看，主要存在的缺點(diǎn)或不足之處如下。

　　1.1雙工作母線(xiàn)結線(xiàn)布置復雜

　　因直流屏采用雙工作母線(xiàn)結線(xiàn)，6根直流母線(xiàn)水平布置于屏頂上（根據控制、信號音響的需要，直流母線(xiàn)上還設有8根小母線(xiàn)）。在同一塊屏上，有兩組母線(xiàn)的饋線(xiàn)回路或電源與饋線(xiàn)回路相混合布置。當設備出現接觸不良等缺陷時(shí)，往往因結線(xiàn)復雜和設備間距小，而使缺陷難以處理。

　　1.2儀表和燈光信號難以維護

　　老式的直流屏，其屏的正面都不采用活動(dòng)門(mén)的型式。這樣，裝于屏面上的儀表、信號燈等設備，往往損壞后不能更換。

　　1.3直流發(fā)電機維護工作量和耗能大

　　茂名熱電廠(chǎng)原使用同軸電動(dòng)直流發(fā)電機組及GVA型硅整流裝置擔負直流系統經(jīng)常負荷及作為蓄電池的核對性充電設備。配有1臺Z2-17，15kW的直流發(fā)電機，由J2-62-4，17kW的電動(dòng)機帶動(dòng)，當直流電機持續運行時(shí)，電動(dòng)機月耗電量約12MWh，影響節能降耗，且整流子碳刷易冒火花，需經(jīng)常維護。當使用GVA型硅充電裝置擔負直流系統的經(jīng)常負荷時(shí)，由于硅整流裝置不能自動(dòng)調節輸出，直流系統負荷突變時(shí)（如汽機啟動(dòng)直流油泵），若不及時(shí)調整硅裝置的輸出，將會(huì )導致母線(xiàn)電壓偏低，致使蓄電池過(guò)放電，嚴重時(shí)影響繼電保護裝置的正常工作。當蓄電池進(jìn)行核對性放電時(shí)，因硅裝置為不可逆式，無(wú)法作為蓄電池的放電負載，蓄電池須在空母線(xiàn)的前提下另接電阻作負載進(jìn)行放電，而母線(xiàn)的倒閘操作較復雜，容易出現錯漏。

　　1.4絕緣監察裝置動(dòng)作靈敏度低

　　老式直流系統屏采用電磁式絕緣監察裝置反映直流系統的接地狀況。從茂名熱電廠(chǎng)多年的運行情況來(lái)看，該裝置能正確反映單極明顯的接地現象，但當兩極的絕緣都下降時(shí)，卻不能準確反映。

　　2、新直流屏的設計原則

　　茂名熱電廠(chǎng)為早期發(fā)電廠(chǎng)，機組控制模式采用原蘇聯(lián)早期形式，即電氣系統采用集中控制，60年代投運的1號、2號機組，機、爐采用分散控制，70年代的3號、4號機組，機、爐采用集中控制。因此，對于現代機組普通采用的單元機組獨立的直流系統方式將無(wú)法實(shí)現，只能根據該廠(chǎng)的實(shí)際情況，采用全廠(chǎng)統一布置的直流系統方式。

　　2.1、接線(xiàn)方式

　　新的直流屏采用單母線(xiàn)分段的接線(xiàn)方式，兩組蓄電池經(jīng)聯(lián)絡(luò )刀開(kāi)關(guān)進(jìn)行連接。為防止兩組蓄電池并列運行，聯(lián)絡(luò )刀開(kāi)關(guān)與蓄電池電源刀開(kāi)關(guān)之間應設有閉鎖措施。

　　2.2、屏上設備布置

　　做到簡(jiǎn)單清晰，電源（充電設備和蓄電池）、饋線(xiàn)、事故照明裝置布置于各自的屏上。帶有儀表及燈光信號的屏面，使用活動(dòng)門(mén)的型式。

　　2.3、充電裝置

　　選用可控可逆式硅充裝置，實(shí)行負荷自動(dòng)跟蹤，保證直流母線(xiàn)的電壓質(zhì)量。當蓄電池進(jìn)行核對性放電時(shí)，硅裝置工作于整流的逆變狀態(tài)，蓄電池不用另接電阻作為放電負載。

　　2.4、蓄電池組

　　原則上選用免維護密封式蓄電池，當原GGM-800型蓄電池組經(jīng)校驗后，仍滿(mǎn)足直流系統的要求時(shí)，可暫不更換。

　　2.5、絕緣監察裝置和饋線(xiàn)開(kāi)關(guān)

　　原則上選用90年代技術(shù)先進(jìn)、成熟可靠的設備。例如，選用由CMOS集成電路組成的ZJJ-1型絕緣監察裝置，該裝置在直流兩極絕緣均等下降時(shí)都能正確動(dòng)作發(fā)信。

　　3、新直流系統屏的設備選型

　　3.1直流系統負荷

　　經(jīng)統計，直流系統各類(lèi)負荷如表1.

　　因茂名熱電廠(chǎng)為中型火力發(fā)電廠(chǎng)，且與系統相連，所以蓄電池事故放電時(shí)間考慮為1 h.對于汽輪機潤滑油泵，因為是高溫、高壓機組，故其事故計算時(shí)間為1.0h，直流潤滑油泵的K值取0.8，密封油泵的K值取0.7計算。沖擊負荷考慮為1臺最大合閘電流的斷路器合閘。

　　3.2蓄電池組的選擇

　　3.2.1按事故持續放電狀態(tài)選擇

　　tj=KkQsg/Isg=1.1×307 Ah/306 A=1.1 h

　　式中　tj——GGM型蓄電池假想時(shí)間，h；Kk——可靠因數，取1.1；Qsg——事故負荷計算容量，Ah；Isg——事故放電電流，A.查《電力工程設計手冊》（西北電力設計院、東北電力設計院主編）中P769曲線(xiàn)表，得Idj=16.8 A，則

　　Qe≥36Isg/Idj=（36×306/16.8）Ah=658 Ah

　　式中Qe——蓄電池的10 h放電容量，Ah；Idj——單位容量蓄電池在放電假想時(shí)間內所允許的放電電流，A.選用720 Ah的蓄電池即可。原選用的蓄電池為GGM-800型可滿(mǎn)足要求。

　　3.2.2按最大沖擊電流選擇

　　Qe≥0.78（Isg+Ich）=［0.78×（306+235）］ Ah=422 Ah

　　根據計算結果，蓄電池的容量按事故持續放電狀態(tài)下計算選擇。原運行的GGM-800型蓄電池組仍滿(mǎn)足負荷的要求。

　　3.2.3直流電壓水平校驗（以GGM-800型為例）

　　a）按事故放電初期，蓄電池突然承受放電電流的電壓水平驗算：

　　Kcho=Iso/C10=609 A/800 Ah=0.76 h-1

　　式中　Kcho——單位容量蓄電池放電初期放電系數，h-1.查GGM型蓄電池短時(shí)沖擊放電曲線(xiàn)表得：

　　Kcho=0.76 h-1 時(shí)，Ucho=1.86 V，則直流母線(xiàn)電壓為N.Ucho=106×1.86 V=197.16 V＞0.85Ue

　　式中　Ucho——單位容量電池沖擊負荷初期端電壓，V；N　——浮充電池個(gè)數；Ue　——直流母線(xiàn)額定電壓，V. b）按事故放電末期，蓄電池再承受沖擊負荷時(shí)的電壓驗算：

　　Km=Is/C10=306 A/800 Ah=0.38 h-1

　　Kchm=Ich/C10=235 A/800 Ah=0.29 h-1

　　式中Km　——單位容量蓄電池持續放電系數，h-1；Kchm——單位容量蓄電池沖擊放電末期放電系數，h-1.查有關(guān)曲線(xiàn)得Uchm=1.72 V，則直流母線(xiàn)電壓為

　　N.Uchm=106×1.72 V=182.32 V

　　0.80Ue＜N.Uchm＜0.85 Ue

　　式中　Uchm——單位容量蓄電池沖擊負荷末期端電壓，V.

　　從計算結果來(lái)看，選取蓄電池為800 Ah時(shí)，按事故放電的末期，蓄電池再承受沖擊負荷時(shí)，母線(xiàn)電壓為182.32 V，能滿(mǎn)足斷路器的合閘電壓要求，但難以滿(mǎn)足直流油泵的運行要求（直流油泵運行允許電壓范圍為（-10%～+10%）Ue間）。蓄電池的容量應選大一級為宜，即C10=1 000 Ah.但上述校驗為運行中的極端情況，運行中出現的概率極少，當出現時(shí)可通過(guò)調整蓄電池組的放電個(gè)數來(lái)滿(mǎn)足直流油泵的運行。故原選用的GGM-800 型蓄電池可滿(mǎn)足要求。但原用的GGM-800 型 Ⅰ、Ⅱ組蓄電池運行時(shí)間已達10 a以上，受蓄電池自放電、過(guò)放電及電極純化等影響，蓄電池陰、陽(yáng)極板脫落滲液嚴重，電池難以滿(mǎn)足充電，可靠性大大降低。因此，利用改造機會(huì )將Ⅰ、Ⅱ組蓄電池更換為英國進(jìn)口的VH34-1000 型免維護蓄電池。

　　3.2.4蓄電池的個(gè)數

　　蓄電池個(gè)數為：　N=230/1.85=124，其中基本電池數為88個(gè)，端電池數為36個(gè)。

　　3.3充電設備的選擇

　　3.3.1核對性充電設備

　　3.3.1.1充電設備的額定電流

　　a）按事故放電后進(jìn)行充電的要求選擇充電設備，計算公式為：

　　Ic=1.1Qsg/t+Ijc=1.1×307 Ah/12 h+33A=61 A

　　式中　Ijc——浮充電設備的工作電流，A；Ic——充電設備應具備的輸出電流，A. b）考慮核對性充放電，按最大充電電流選擇，

　　Ic=0.1Qe+Ijc=（0.1×800+33）A=113 A

　　故充電設備的額定輸出電流應大于113 A.

　　3.3.1.2充電設備的輸出電壓范圍

　　對有端電池的直流系統，充電設備的電壓應滿(mǎn)足蓄電池充電末期的電壓選擇。即：

　　Uc=N×Ucm=124×2.4 V=297.6 V

　　式中Uc ——充電設備輸出電壓，V；Ucm——蓄電池滿(mǎn)充電端電壓，V.取最大一級，即360 V.充電設備容量：Pc=IcUcm=113 A×360 V=41 kW.

　　不考慮選用直流發(fā)電機，應選用的硅整流裝置為KGCfA-150/360，則額定輸出電流為150 A，最高輸出電壓為360 V.

　　3.3.2浮充電設備

　　浮充電設備持續負荷電流Ifc為Ifc=0.004 2Qe+Ijc=（0.004 2×1 000+33）A=37.2 A

　　浮充電設備正常工作容量Pfc為Pfc=IfcUcm=37.2 A×360 V=14 kW

　　按核對性充電設備選得的KGCfA-150/360可滿(mǎn)足蓄電池浮充電要求。

　　4、結束語(yǔ)

　　通過(guò)分析茂名熱電廠(chǎng)老式直流系統屏存在的缺點(diǎn)或不足之處，提出了其更新、改造的設計方案。新設計的直流系統屏既滿(mǎn)足經(jīng)濟性、可靠性、技術(shù)性的要求，又美觀(guān)大方，維護方便。該直流系統自1997年初全部改造（包括將原用的GGM-800型蓄電池更換為VH34-1000 型免維護電池）投運以來(lái)，運行情況良好，解決了過(guò)去可靠性低、維護困難、直流系統絕緣差、充電機因大電流開(kāi)關(guān)合閘經(jīng)常跳閘等一系列問(wèn)題，在該廠(chǎng)的安全發(fā)、供電方面發(fā)揮了重要的作用。